Material Selection for IMO TYPE "C" TANK Unit : MPa
MATERIAL
Weld Metal(용접봉강도)
Allowable Membrane Stress(f) 선급KR/LR
Tensile Rm (=St)
Yield Re (=Sy)
Div.1 S
f = Min(Re/A, Rm/1.5)
f (Mpa)
A
A1106(Hign Mn)
660
400
N/A
f = Min(660/3.5, 400/1.5)
188.6
3.5
A553-TYPE1
640
420
187.0
f = Min(640/3.0, 420/1.5)
213.3
3.0
LT-FH32
440~570
315
N/A
f = Min(440/3.0, 315/1.5)
146.67
LT-FH36-TM
490~630
355
N/A
f = Min(490/3.0, 355/1.5)
163.33
SA240-304
515
205
138
f = Min(515/3.5, 205/1.5)
136.66
3.5
SA240-304L
485
170
115
f = Min(485/3.5, 170/1.5)
113.33
SA240-316
515
205
138
f = Min(515/3.5, 205/1.5)
136.66
SA240-316L
485
170
115
f = Min(485/3.5, 170/1.5)
113.33
SA516-60
410
215
118
ASME SEC. VIII Div.1 Allowable Stress
SA516-70
485
260
138
SA537-CL1
485
345
138
SA537-CL2
550
415
158
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다음으로 흘수 입니다.
* 형흘수(T.mld) : Moulded Draft
선체가 수중에 잠겨있는 부분을 말하며, 용골의 상면에서 부터 수면까지의 수직거리를 형흘수(Moulded Draft)라고 한다.
(1) 계획만재흘수(Td; Design Draft) 최적의 운항 조건을 갖도록 선정된 흘수로 대부분의 건조선 성능 보증은 계획만재수를 기준으로 평가된다.
(2) 최대만재흘수(Ts; Scantling Draft) 선체구조 및 안전상 화물적재가 허용되는 흘수로서, 최대만재흘수(Ts)는 계획만재흘수(Td)와 같은 경우도 있다.
(3) Ballast Draft(Tb) 화물을 적재하지않고 해수로 Ballasting하여 운항하기위한 흘수로 회항시 적용됨
(4) (Full Load Draft) 배의 항해 안전상 허락되는 최대의 흘수을 만재흘수(Full Load Draft)라 하고
그 흘수선을 만재흘수선(Load Line)이라고 한다. 만재흘수선에서 건현갑판
(Freeboard Deck)의 상면의 연장선과 외판의 외면과의 교점까지의 수직 거리
를 건현(Freeboard) 이라하고, 이것은 복원력을 좌우한다. 형흘수와 건현을
합하면 형깊이와 갑판의 두께를 합한 것과 동일하다. 그러므로 일정한 배에서 만재흘수는 건현의 크기에 좌우된다.
(5) 이것이 법제화된 것은 1875년 영국에서 처음이었고 1930년과 1966년에 국제회의 (ICLL; International Convention On Load Line)가 개최되어 국제만재흘
수선 조약이 체결되었다. 건현표는 국제적으로 통일되어 있고 각국 정부는
선급협회를 표시하는 글자만 다르다.
이상 몇가지 용어들을 정의하였는데 일단 질문으로 돌아가면 기름을 양하한 후에 물, 해수
즉 발라스트 워터를 왜 채우는가 인데..
일단 화물유(Cargo Oil, Crude Oil)을 선박에서 육상으로 완전히 양하하게 되면 배가 가벼워 집니다. 당연히 그렇게 되면 배가 수면으로 많이 떠오르게 되지요. 이때 먼저 설명된 것처럼 프로펠러가 완전히 잠기지 않아 프로펠러가 공동현상도 생기기도 하고 기타 여러가지 선박이 항해할 수 없는 조건이 생기게 됩니다.
첫째로 공동현상- 생략합니다. 다른분이 잘 설명해 두셔서..
둘째로 복원력 저하 - 배가 떠오르게 되서 흘수(Draft)가 낮아지게 되면 배의 무게가 작게 되는 동시에 무게 중심과 부력의 중심 높기 때문에 전복될 우려도 커지며 또한 복원성이 저하하게 된다. 만약 공선시 발라스트가 하나도 없는 상태라면 작은파도에도 쉽게 넘어가게 되겠지요?
셋째, 항해 성능저하 - 일단 프로펠러가 완전히 잠기지 않기 때문에 프로펠러의 추진성능이 저하됨은 당연겠지요? 프로펠러가 배수하는 양이 줄어들 뿐만 아니라 반력또한 감소하기 때문입니다.
그리고 무었보다 중요한 것은 위에 설명된 계획 만재 흘수 입니다. 선박은 가장 경제적이면서 빨리 운항할 수 있는 최적의 흘수가 설계 단계에서 결정되어 있습니다. 배가 가볍다고해서 빠른것은 아니고 선형, 프로펠러및 엔진효율, 수심, 선박의 중량등 여러가지가 고려대상이 됩니다. 따라서 만재 상태에서 화물을 완전히 육상으로 양하할 때는 ballast 를 주수하여 계획 만재 흘수에 가깝도록 ballast draft를 맞추어야 합니다. 따라서 선박의 구조상 유조선을 기준으로 볼때 화물유 탱크외에 발라스트 탱크가 따로 구분되어 있습니다.
* ballasting : 위에 설명된 ballast water적재에 대한 주배수 작업을 ballasting이라고 합니다.
터미널에서 화물을 육상으로 배출함과 동시에 선박의 컨디션(선체 응력, 흘수등을 고려)을 고려하여 발라스트 워터를 주배수 하게 됩니다.
그냥 막 물을 싣는게 아니지요. 나름대로 고도의 노하우와 기술을 필요로 합니다.
// Design draft vs Scantling draft
// https://amarineblog.com/2017/08/12/design-draft-vs-scantling-draft/
IMO TYPE C Fuel Tank [견적강도계산] ( 2021년 10월 15일 수정 ) ( ｍ² ｍ³ ㄷ ＋ － × ÷ ± ≤ ≥ ^C ℃ ▶ ㅊ )
용량 자동계산을 위한 iframe tag
query[0] = [Select sid,no,Descr,Symbol,Unit,A1,A2,A3,A4,A5,A6,A7,A8,A9,A10 FROM IMO_DATA Where sid='0' and no in (24, 25, 50, 51, 103, 106, 110, 113, 116, 121, 103, 103, 103, 104, 107, 111, 114, 120, 125) Order By no]
Select tankNo, DATA From IMO_RESULT Where sid=0 and jNo < 12 and rNo=0 Order By jNo
[#1] Ship No. : S&SYS
(IGC 4.28.2.1) The following formulae are given as guidance for the components of acceleration
due to ship's motions corresponding to a probability level of 10-8 in the North Atlantic
and apply to ships with a length exceeding 50 m and at or near their service speed:
ρ = maximum liquefied gas fuel density (kg/m³) at the design temperature.
Design parameter of ship motion :
Lo = length of the ship for determination of scantlings as defined in
recognized standards (m); 선박의 최대 길이
Lo =
100.0
m
B = greatest moulded breadth of the ship (m); 선박의 최대 폭
B =
15.8
m
x = longitudinal distance (m) from amidships to the centre of gravity of
the tank with contents; x is positive forward of amidships, negative
aft of amidships; 선박의 중앙 에서 Tank 의 중심까지 거리, 선수방향을 정(+), 선미방향을 부(-)
x =
9.5
m
y = transverse distance (m) from centreline to the centre of gravity of
the tank with contents; 선박의 횡방향 중앙에서 Tank 의 중심까지 떨어진 거리
y =
0.0
m
z = vertical distance (m) from the ship's actual waterline to the centre
of gravity of tank with contents; z is positive above and negative
below the waterline; 선박의 흘수선에서 Tank 의 중심까지 높이, 홀수선상으로부터 상을 정(+), 하를 부(-)
K = 1 in general. For particular loading conditions and hull forms,
determination of K according to the following formula may be necessary;
K = 13*GM/B, where K ≥ 1 and GM = metacentric height, GM = 1.2154 (m);
K =
1.0
A =
0.493
V = service speed (knots);
V =
16.0
knots
Acceleration due to ship's motions :
az =
0.7061
g
ay =
0.7594
g
ax =
0.2545
g
a0 =
0.6000
g
1. Design Data
Description
Symbol
Cylinder
BI-LOBE
Unit
Tank Dia.
D =
7800
mm
Design Liquiod level
DLL =
6500
mm
Radius of tank
R =
3900
mm
Tank center to Swash Bulk Head (For Bilobe)
C =
0
2650
mm
Dimension x, (Tank T.L to T.L)
x =
14400
mm
Dimension y
y =
2906.9
mm
Dimension z, z = DLL - R
z =
2600
mm
Tank Total Length
L=2R+x
22200
mm
2. Internal liquid pressure calculation [ as per IGC CODE]
Return valueDNV-GL RULES PcrAry[0] = 2.4 * Et * ( t / R ) / SF_DNV_GL * 10 = 2.4 * 206000.0 * ( 10.0 / 6286.0 )² / 3.0 * 10 = 0.41707 bar.g [DNV-GL 크로아티아 논문 )] > Pe (0.45 ) bar.g OK o Hemi-Spherical Head Check Subject to External Pressure ( GL 2000 RULES, 참고 : ds36_126.pdf) LH2_개념설계_코메리견적.xlsm - 코메리_강도계산_7670 Sheet 참고 GL 2000 RULES RULES PcrAry[1] = 3.66 * (Et / Sk) * (tc / Ro)² = 3.66 * (206000.0 / 4.2572) * (10.0 / 6286.0)² = 0.4482 bar.g > Pe (0.45 ) bar.g OK ASME Div. 1 ASME Factor_A = 19.885E-5 ASME Div. 1 ASME Factor_B = 19.88546 MPa ASME Div. 1 RULES PcrAry[0] = Factor_B / ( Ro/tc ) = 19.88546 / ( 6286.0 / 10.0 ) * 10 = 0.31635 bar.g [검증완료] > Pe (0.45 ) bar.g OK ASME Div. 1 RULES PcrAry[1] = 0.0625 * Et / ( Ro/tc)²= 0.0625 206000.0 * ( 6286.0 / 10.0 )² * 10 = 0.32584 bar.g [검증완료] > Pe (0.45 ) bar.g OK o LH2_개념설계_코메리견적.xlsm - DSME_강도계산_12500Sheet 참고 2.4.2 Hemi-Spherical Head ( 검증안됨 - DNV-GL 크로아티아 논문 )
var Di = 2210;
var Ri = Di / 2;
var DLL = 1853;
var z = 552.5 ;
var C = 2 * 552.5 / 2210;
C = 0.5;
var V_one_head = Math.pow(Di,3) * C * ( Math.PI / 12) * ( 3 * Math.pow((DLL / Di ),2) - 2 * Math.pow((DLL/Di),3));
var V_Cylinder = L * ( Ri^2 * Math.acos((Ri-DLL)/Ri) - (Ri - DLL) * Math.sqrt(Di * DLL - Math.pow(DLL,2)));
var V = V_one_head + V_Cylinder;
https://stackoverflow.com/questions/2172798/how-to-draw-an-oval-in-html5-canvas
There doesnt seem to be a native function to draw an oval-like shape. Also i am not looking for the egg-shape.
Is it possible to draw an oval with 2 bezier curves? Somebody expierenced with that?
My purpose is to draw some eyes and actually im just using arcs. Thanks in advance. Solution
So scale() changes the scaling for all next shapes. Save() saves the settings before and restore is used to restore the settings to draw new shapes without scaling.
Thanks to Jani
ctx.save();
ctx.scale(0.75, 1);
ctx.beginPath();
ctx.arc(20, 21, 10, 0, Math.PI*2, false);
ctx.stroke();
ctx.closePath();
ctx.restore();
Wall thickness calculation of Sphere
according ASME
Allowable stress
S =
175.2 =
175.20 N/mm²
Corroded thickness
tc = t - Ca - tol =
8.2 - 1 - 1.03 =
6.17 mm
Sphere:
Corroded inside radius
R
=
Do
2
- tc=
219.1
2
- 6.17 =
103.38 mm
1.
Cylinder Shell : ＋－×÷ Required wall thickness
tr
=
P · R
S×E － 0.6×P
＋ CA
=
0.5 × 103.38
2 × 175.2 × 1.0 － 0.2 × 0.5
＋ CA
0.15 mm
2.
Spherical Head : Required wall thickness
tr
=
P · R
2SE － 0.2P
＋ CA
=
0.5 × 103.38
2 × 175.2 × 1.0 － 0.2 × 0.5
＋ CA
0.15 mm
3.
2:1 Ellipsoidal Head : Required wall thickness
tr
=
P ⋅ D
2 ⋅ S ⋅ E - 0.2 ⋅ P
+ CA
=
0.5 * 103.38
2 * 175.2 * 1.0 - 0.2 * 0.5
+ CA
0.15 mm
3.
10% Dish Head : Required wall thickness
tr
=
P ⋅ D ⋅ K
2 * S * E - 0.2 * P
+ CA
=
0.5 * 103.38
2 * 175.2 * 1.0 - 0.2 * 0.5
+ CA
0.15 mm
Nominal required thickness
trn = tr + Ca + tol =
0.148 + 1 + 1.03 =
2.18 mm
Max. Allowable Working Press.
MAWP
=
2 ⋅S ⋅ E ⋅ tc
R + 0.2 ⋅ tc
=
2 ⋅ 175.2 ⋅ 1 ⋅ 6.17
103.38 + 0.2 ⋅ 6.17
=
20.67 N/mm²
Thickness analysis, t > trn ?
t = 8.2 mm is OK
Weight
9.00 kg
Enclosed volume
0.004 m3
필기체가 아니라 그리스어 알파벳입니다.
Α α
αλφα
Alpha (알파) 한국어 '아' (영어 cup 의 u 또는 calm 의 a)
Β β
βητα
Beta (베타) 영어 b
Γ γ
γαμμα
Gamma (감마) 영어 get 의 g
Δ δ
δελτα
Delta (델타) 영어 d
Ε ε
εψιλον
Epsilon (엡실론) 한국어 짧은 '에' (영어 bed 의 e)
Ζ ζ
ζετα
Zeta (제타) 영어 zd (나중에 z 로 바뀜)
Η η
ητα
Eta (에타) 한국어 긴 '에' (영어 play 의 ay)
Θ θ
θητα
Theta (세타) 한국어 'ㅌ' (나중에 영어 thank 의 th 로 바뀜)
Ι ι
ιωτα
Iota (이오타) 한국어 '이' (영어 fit 의 i 또는 feet 의 ee)
Κ κ
καππα
Kappa (카파) 한국어 'ㄲ' (영어 k)
Λ λ
λαμβδα
Lambda (람다) 영어 l
Μ μ
μυ
Mu (뮤) 영어 m
Ν ν
νυ
Nu (뉴) 영어 n
Ξ ξ
Xi (크사이) 영어 box 의 x
Ο ο
ομικρον
Omicron (오미크론) 한국어 '오' (영국영어 pot 의 o)
Π π
πι
Pi (파이) 한국어 'ㅃ' (영어 p)
Ρ ρ
ρω
Rho (로우) 한국어 '사랑' 의 'ㄹ' (영어 r)
Σ σ ?
σιγμα
Sigma (시그마) 영어 sing 의 s
시그마의 소문자는 위와 같이 두 가지입니다. 첫 번째는 단어 중간에 올 때 쓰이고 두 번째는 단어 끝에 올 때 쓰입니다.
Τ τ
ταυ
Tau (타우) 영어 t (한국어 된소리 'ㄸ')
Υ υ
υψιλον
Upsilon (웁실론) 프랑스어 u (한국어 '위' 와 비슷) 또는 영어 u
Φ φ
φι
Phi (파이) 한국어 'ㅍ' (나중에 영어 f 로 바뀜)
Χ χ
χι
카이 (xhi) 한국어 'ㅋ' (나중에 독일어 Buch 의 ch 로 바뀜)
Ψ ψ
ψι
프사이 (psi) 영어 ps
Ω ω
ωμεγα
Omega (오메가) 한국어 '오' (영어 tone 의 o)
- 이중모음과 이중자음
αι
영어 high 의 이중모음과 같습니다.
αυ
영어 how 의 이중모음과 같습니다.
ει
한국어 '에' 보다 조금 긴 소리입니다.
ευ, ηυ
한국어 '에' 와 '우' 를 각각 발음합니다.
οι
영어 boy 의 이중모음과 같습니다.
ου
영어 too 의 장모음과 같습니다.
υι
영어 quit 의 ui 소리와 같습니다.
γγ
영어 finger 의 ng 발음입니다.
다른 자음들이 이중으로 나타나면 각각을 발음합니다. HTML END!!!
